根据上次改造实测值和计算的共振峰转速类比可以得到，经过方改圆后的实际共振峰转速能避开工频转速，但北南向的转速尚不能完全避开共振峰转速。加上方孔改圆孔的方案，在电厂现场实施是有困难的，所以只能在保留原方孔方案的基础上进行再加固，以满足频率要求。通过对支座筒体的模态变形图分析，可以发现在西东向振动值过大时，水泵筒体上圆孔位置发生较大变形，因此需要在圆孔侧也需要加固以提高西东向的振动频率。
图2所示的双冏模型具有320812个节点数，网格划分情况如图所示。模型计算结果为，西东向和北南向的共振峰转速分别为1143rpm和1205rpm，计算的预期共振峰转速可以达到l005rpm和1060rpm，两个方向预期共振峰转速都超过了lOOOrpm，西东向和北南向基本避开共振峰转速，可以满足要求。
通过双冏模型的变形图如图3,图4所示。由图可以看到，方孔处变形比之前均匀，而圆孔处受力也较均匀，切变形量也明显减少，变形均有所改善，达到了预期的效果。
虽然双冏模型有效地提高了固有频率，但是考虑到电厂实际情况下的双冏模型，竖筋和横筋是螺旋状，不便于加工，因此模型8的双冏模型只能作为备选方案提出，http://gygpump01.cn.qiyeku.com还需再寻求加工方便又能达到电厂要求的加固方案。
根据以上变形云图，图3,图4分析可以知道，该圆筒的方孔和圆孔周围有较大的变形，所以选择加竖筋和横筋的方案，只要能达到相同效用也是可以的，且加工方便。为了保持数据统一，竖筋的尺寸均为30*90,横筋的尺寸均为40*90。其筒体加固的方案和描述及计算结果为如图的9~12模型。
方案9是在方案8的基础上进一步改造，圆孔的双囧改造成两条竖筋的模型，如图所示，西东向和北南向的共振峰转速分别为1186rpm和1117rpm，即预期共振峰转速为l043rpm和983rpm。和方案8相比，水泵西东向的共振峰转速提高了38rpm，但是北南向的共振峰转速却下降了77rpm，所以需要再改造加固的方式，以达到方案8的双囧模型的共振峰转速。
方案10是在方案9的基础上改造，方孔的囧字改成两条竖筋，如图5所示。西东向和北南向的共振峰转速分别为1167rpm和1118rpm，即预期共振峰转速为1027rpm和984rpm，加竖筋和加两条斜筋的效果相差不大，比较发现加竖筋后的共振峰基本达到原来双囧的效果，而且竖筋易于加工，所以水泵筒体改用竖筋的方案比双冏的方案较优。但是北南向的共振峰转速基本没有变化，不能完全避开共振峰转速，所以再加固北南向圆孔处，使其共振峰转速达到l000rpm以上。
方案11在方案10的基础上在圆孔下方增加圆环，如图6所示。水泵西东向和北南向的共振峰转速分别为1172rpm和1148rpm，即预期共振峰转速为1031rpm和lOllrpm，均超过了lOOOrpm，基本达到加固的要求，证明了加固北南向圆孔方案的可行性。
从方孔和圆孔的变形图可以看出，圆孔处靠上部分有较大的变形，下方的变形数值的{zd0}值有所减小，广一水泵振动情况得到了改善，两个方向的共振峰转速基本均衡，加上垂直竖筋和横筋易于加工，基本认为达到要求。
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